Title: Diapositiva 1
1Convertidores de Corriente Alterna a Corriente
Directa con Voltaje Promedio de Salida Variable
Ing. Javier Rodríguez Bailey
2a30
SEMICONVERTIDOR MONOFASICO
a0
a120
Ing. Javier Rodríguez Bailey
3SEMICONVERTIDOR MONOFASICO
Ing. Javier Rodríguez Bailey
4a0
CONVERTIDOR COMPLETO MONOFASICO
a120
a60
Ing. Javier Rodríguez Bailey
5CONVERTIDOR COMPLETO MONOFASICO
Ing. Javier Rodríguez Bailey
6SEMICONVERTIDOR TRIFASICO
a0
a45
a75
Ing. Javier Rodríguez Bailey
7SEMICONVERTIDOR TRIFASICO
a0
a45
a75
Ing. Javier Rodríguez Bailey
8SEM ICONVERTIDOR TRIFASICO
Ing. Javier Rodríguez Bailey
9CONVERTIDOR COMPLETO TRIFASICO
a45
a75
a105
Ing. Javier Rodríguez Bailey
10CONVERTIDOR COMPLETO TRIFASICO
Ing. Javier Rodríguez Bailey
11A continuación se analizara el comportamiento de
los convertidores monofásicos desde el punto de
vista del factor de potencia y contenido de
armónicas que agregan la red de corriente alterna.
Recordatorio de Factor de potencia y distorsión
total de armónicas
Ing. Javier Rodríguez Bailey
12Ing. Javier Rodríguez Bailey
13Determinación de la serie de Fourier de un pulso
en forma generalizada
Ing. Javier Rodríguez Bailey
14DETERMINACION DE LA SERIE DE FOURIER DE UN PULSO
EN FORMA GENERALIZADA NEGATIVO Y DEFASADO p
RADIANES. USANDO EL DESARROLLO ANTERIOR CAMBIANDO
LA AMPLITUD DE 1 A -1 Y r POR pr
Los coeficientes an y bn en el término coseno y
seno tienen un defasamiento np, que para n impar
equivale a un cambio de signo y para n par
equivale a un defasamiento multiplo de 2 p o sea
0
Ing. Javier Rodríguez Bailey
15SUMANDO LOS DOS PULSOS ANTERIORES SE OBTIENE LA
FIGURA 3, Y SU SERIE DE FOURIER ES
Al sumar los dos pulsos la formA de onda tiene
simetría de media onda f(t)-F(tT/2) y por esta
razón desaparecen todas las armonicas pares, por
lo tanto para esta última curva la serie de
Fourier sera
Ing. Javier Rodríguez Bailey
16Convertidor completo monofásico
Se analizara el convertidor completo monofásico
de la figura con una carga formada por una
resistencia (R), una inductancia muy grande (L) y
una fuente de directa (E). Esto podría
representar la armadura de un motor de C. D.
Debido a la inductancia grande la corriente por
la carga será continua y constante. Los
tiristores al dispararse con un atraso de ángulo
a controlaran el voltaje promedio aplicado a la
carga.
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17 Ondas de convertidor completo
Ing. Javier Rodríguez Bailey
18Vcd y f. p. en convertidor completo
Ing. Javier Rodríguez Bailey
19Armónicas de convertidor completo
Para el convertidor monofásico se tendrán los
siguientes valores Fdist .9003 Fdesp Cos
a F. P. 0.9003 Cos a I1 90.03 I712.86 I3
30.01 I910.0 I5 18 THD 48.34
Ing. Javier Rodríguez Bailey
20Semiconvertidor monofásico
En el semiconvertidor mostrado en la figura la
carga será una resistencia (R), una inductancia
muy grande (L) y una fuente de directa (E), que
podría representar la armadura de un motor de C.
D.
Por ser un semiconvertidor el voltaje en la carga
no puede ser negativo, y debido a la inductancia
grande la corriente por la carga será continua y
constante. El voltaje promedio aplicado a la
carga se controla con el atraso a en la señal de
disparo a los tiristores.
Ing. Javier Rodríguez Bailey
21Ondas de semiconvertidor monofásico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
22Vcd y f. p. de semiconvertidor monofásico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
23Fdist, fdesp y f. P. de semiconvertidor monofásico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
24Armónicas en semiconvertidor monofásico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
25Como mejorar el factor de potencia en
convertidores de C. A. a C. D
Para poder mejorar el factor de potencia se usara
un semiconvertidor con tiristores con capacidad
para encenderse y apagarse (se puede usar GTO) y
se necesita agregar un diodo (DM) para permitir
que la corriente de la carga pueda seguir
circulando cuando se apaguen los tiristores.
Para mejorar el factor de potencia se tienen
varias opciones que se describirán a continuación
manteniendo la posibilidad de control del voltaje
promedio aplicado a la carga
Ing. Javier Rodríguez Bailey
26Opciones para mejorar f. P. en convertidores.
Para mejorar el factor de potencia existen las
siguientes opciones a) Control del ángulo de
extinción b) Control de ángulo simétrico c)
Modulación de ancho de pulso uniforme d)
Modulación de ancho de pulso senoidal
Ing. Javier Rodríguez Bailey
27Ondas de control de ángulo de extinción
Ing. Javier Rodríguez Bailey
28Ondas de control de ángulo simétrico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
29Vcd y f.p de control de ángulo simétrico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
30Armónicas de control de ángulo simétrico
Ing. Javier Rodríguez Bailey
31Ondas de modulación de ancho de pulso uniforme
Ing. Javier Rodríguez Bailey
32Vcd y f.p. de modulación de ancho de pulso
uniforme.
Ing. Javier Rodríguez Bailey
33Armónicas de modulación de ancho de pulso
uniforme.
Ing. Javier Rodríguez Bailey
34THD de modulación de ancho de pulso uniforme
Ing. Javier Rodríguez Bailey
35Ondas de modulación de ancho de pulso senoidal.
Ing. Javier Rodríguez Bailey
36Vcd y f. P. de modulación de ancho de pulso
senoidal
Ing. Javier Rodríguez Bailey
37Armónicas de modulación de ancho de pulso
senoidal.
Ing. Javier Rodríguez Bailey
38THD de modulación de ancho de pulso senoidal.
Ing. Javier Rodríguez Bailey