Sin t

1
Electrónica de Comunicaciones
CONTENIDO RESUMIDO 1- Introducción 2- Osciladores
3- Mezcladores. 4- Lazos enganchados en fase
(PLL). 5- Amplificadores de pequeña señal para
RF. 6- Filtros pasa-banda basados en resonadores
piezoeléctricos. 7- Amplificadores de potencia
para RF. 8- Demoduladores de amplitud (AM, DSB,
SSB y ASK). 9- Demoduladores de ángulo (FM, FSK y
PM). 10- Moduladores de amplitud (AM, DSB, SSB y
ASK). 11- Moduladores de ángulo (PM, FM, FSK y
PSK). 12- Tipos y estructuras de receptores de
RF. 13- Tipos y estructuras de transmisores de
RF. 14- Transceptores para radiocomunicaciones
ATE-UO EC mez 00
2
3- Mezcladores
Idea fundamental Obtener una señal cuya
frecuencia sea la suma o la diferencia de la
frecuencia de otras dos

• Señal de frecuencias (f1 f2) y ½f1 - f2½
• O señal de frecuencia (f1 f2)
• O señal de frecuencia ½f1 - f2½

ATE-UO EC mez 01
3
Mezclador que genera (f1 f2) y ½f1 - f2½
f1 3 MHz f2 5 MHz f2- f1 2 MHz f1f2 8 MHz
ATE-UO EC mez 02
4
Cómo generar una señal con frecuencias (f1 f2)
y ½f1 - f2½ partiendo de dos de frecuencias f1 y
de f2?
Un poco de trigonometría
cos(AB) cosAcosB - senAsenB cos(A-B)
cosAcosB senAsenB Luego cosAcosB
0,5cos(AB) cos(A-B) (1) senAsenB
0,5cos(A-B) - cos(AB) (2)
sen(AB) senAcosB senBcosA sen(A-B)
senAcosB - senBcosA Luego senAcosB
0,5sen(AB) sen(A-B) (3) senBcosA
0,5sen(AB) - sen(A-B) (4)
cos(2A) cos2A sen2A y 1 cos2A sen2A
Luego cos2A 0,51 cos(2A) (5) sen2A
0,51 - cos(2A) (6)
ATE-UO EC mez 03
5
Particularizamos al caso de señales (usando la
expresión (1)) cosw1tcosw2t 0,5cos(w1w2)t
0,5cos(w1-w2)t

• Basta con multiplicar las señales para obtener
  la señal deseada
• Lo mismo pasa con (2-4), pero con determinados
  desfases

Qué pasa si las señales que se mezclan no están
en fase?
cosw1tcos(w2tf) 0,5cos(w1w2)tf
0,5cos(w1-w2)tf

• El desfase f sólo provoca desfases, no nuevas
  componentes

ATE-UO EC mez 04
6
Cómo multiplicar dos señales (I)?

• Usando un multiplicador analógico clásico Þ no
  adecuado para alta frecuencia.
• Usando dispositivos de respuesta cuadrática
• vs V0 k(V1cosw1t V2cosw2t)2
• V0 k(V12 cos2w1t V22 cos2w2t
  2V1cosw1tV2cosw2t) usamos (1) y (5)
• vs V0 0,5kV12 0,5kV22 0,5kV12cos(2w1t)
  0,5kV22cos(2w2t)
• kV1V2cos(w1w2)t kV1V2cos(w1-w2)t

• Nos sobran las componentes de continua y de
  frecuencias 2f1 y 2f2

ATE-UO EC mez 05
7
Cómo multiplicar dos señales (II)?

• Usando dispositivos de respuesta proporcional
  cuadrática
• vs V0 kA(V1cosw1t V2cosw2t) kB(V1cosw1t
  V2cosw2t)2
• V0 kA(V1cosw1t V2cosw2t) kB(V12 cos2w1t
  V22 cos2w2t 2V1cosw1tV2cosw2t) usamos (1) y
  (5)
• vs V0 0,5kBV12 0,5kBV22 kAV1cosw1t
  kAV2cosw2t
• 0,5kBV12cos(2w1t) 0,5kBV22cos(2w2t)
  kBV1V2cos(w1w2)t
• kBV1V2cos(w1-w2)t

• Nos sobran las componentes de continua y de
  frecuencias f1, f2 2f1 y 2f2

ATE-UO EC mez 06
8
Cómo multiplicar dos señales (III)?

• Usando dispositivos de respuesta no lineal (en
  general)
• vs V0 kA(V1cosw1t V2cosw2t) kB(V1cosw1t
  V2cosw2t)2 kC(V1cosw1t V2cosw2t)3 nos
  fijamos en el último término
• (V1cosw1t V2cosw2t)3 V13 cos3w1t V23
  cos3w2t 3V12cos2w1tV2cosw2t
  3V1cosw1tV22cos2w2t analizamos cada término
• cos3w1t cosw1t0,51 cos(2w1t) 0,75cosw1t
  0,25cos(3w1t)
• cos3w2t 0,75cosw2t 0,25cos(3w2t)
• cos2w1tcosw2t 0,51 cos(2w1t)cosw2t
  0,5cosw2t 0,5cos(2w1t)cosw2t 0,5cosw2t
  0,25cos(2w1w2)t 0,25cos(2w1-w2)t
• cosw1tcos2w2t 0,5cosw1t 0,25cos(2w2w1)t
  0,25cos(2w2-w1)t

Finalmente habrá componentes Deseadas
(f1f2), ½f1-f2½ Indeseadas f1, f2, 2f1, 2f2,
3f1, 3f2, 4f1, 4f2 , (2f1f2), ½2f1-f2½,
(2f2f1), ½2f2-f1½, (3f1f2), ½3f1-f2½, (3f2f1),
½3f2-f1½, (2f12f2), ½2f1-2f2½...
ATE-UO EC mez 07
9
Ejemplos (I)
Dispositivo cuadrático con V0 0 V1 V2
k 0,5

• Es más difícil filtrar el caso real (cuadrático)
  para aislar una única frecuencia

ATE-UO EC mez 08
10
Ejemplos (II)
Dispositivo proporcional cuadrático con V0
0 V1 V2 kA 0,25 kB 0,5

• Más difícil de filtrar para aislar una única
  frecuencia

ATE-UO EC mez 09
11
Por qué es importante que el mezclador genere el
mínimo número posible de componentes en la
mezcla?

• Para facilitar el filtrado.
• Más importante aún para facilitar el filtrado
  cuando las señales de entrada no son señales
  senoidales puras.

Mezclador ideal. Componentes de
frecuencias (f1Af2), (f1Bf2), ½f1A-f2½ y
½f1B-f2½ Mezclador cuadrático. Componentes de
frecuencias 0, (f1Af2), (f1Bf2), ½f1A-f2½,
½f1B-f2½, 2f1A, 2f1B y 2f2 Mezclador
proporcional cuadrático. Componentes de
frecuencias 0, (f1Af2), (f1Bf2), ½f1A-f2½,
½f1B-f2½, f1A, f1B, f2, 2f1A, 2f1B y 2f2

• Aún más difícil de filtrar para aislar una única
  frecuencia

ATE-UO EC mez 10
12
Objetivos de la realización física de los
mezcladores con dispositivos electrónicos

• Comportamiento adecuado a las frecuencias de
  trabajo.
• Uso de dispositivos con comportamiento lo más
  parecido a cuadrático, sin términos apreciables
  en x, x3, x4, etc.
• Cancelación de componentes indeseadas por
  simetrías en los circuitos.

• Pasivos (diodos)
• Activos (transistores)

ATE-UO EC mez 11
13
Mezcladores con diodos. Ideas generales (I)
iD IS(eVD/VT -1)
IS 1 mA VT 26 mV
iD kAvD kBvD2
kA 4,46710-5 kB 7,98410-4

• Casi coinciden en este margen de tensiones ( 30
  mV)

ATE-UO EC mez 12
14
Mezcladores con diodos. Ideas generales (II)
Comportamiento con niveles mayores de tensión

• El equivalente tendría un comportamiento más
  complejo iD kAvD kBvD2 kCvD3 kDvD4
  kEvD5 ...

• Se generarían componentes de otras frecuencias.

• Es muy importante que los niveles de las señales
  sean los correctos.

ATE-UO EC mez 13
15
Teoría del mezclador con un diodo

• Ecuaciones
• vs vD v1 v2
• vs RiD
• iD kAvD kBvD2

vs ltlt vD, v1, v2 vD v1 v2
vs R0,5kBV12 0,5kBV22 kAV1cosw1t
kAV2cosw2t 0,5kBV12cos(2w1t)
0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
kBV1V2cos(w1-w2)t

• Nos sobran las componentes de continua y de
  frecuencias f1, f2 2f1 y 2f2

ATE-UO EC mez 14
16
Mezclador con un diodo. Realización práctica
ATE-UO EC mez 15
17
Teoría del mezclador equilibrado con dos diodos

• vs1 R0,5kBV12 0,5kBV22 kAV1cosw1t
  kAV2cosw2t 0,5kBV12cos(2w1t)
  0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
  kBV1V2cos(w1-w2)t
• vs2 R0,5kBV12 0,5kBV22 - kAV1cosw1t
  kAV2cosw2t 0,5kBV12cos(2w1t)
  0,5kBV22cos(2w2t) - kBV1V2cos(w1w2)t -
  kBV1V2cos(w1-w2)t
• vs vs1 - vs2 2RkAV1cosw1t
  kBV1V2cos(w1w2)t kBV1V2cos(w1-w2)t

• Sólo nos sobra la componente de frecuencia f1

ATE-UO EC mez 16
18
Mezclador equilibrado con dos diodos. Realización
práctica.
vs R(iD1 - iD2) vs1 - vs2 Lo mismo que en el
caso anterior
ATE-UO EC mez 17
19
Teoría del mezclador doblemente equilibrado con
cuatro diodos (I)
Ecuaciones iD f(vD) kAvD kBvD2 iD1
f(v1 v2) iD2 f(-v1 v2) iD3 f(v1 - v2) iD4
f(-v1 - v2) vs v13 - v24 i13R - i24R
RiD1 - iD3 - (iD2 - iD4) RiD1 - iD3 - iD2
iD4
Por tanto vs Rf(v1 v2) - f(v1 - v2) - f(-v1
v2) f(-v1 - v2)
ATE-UO EC mez 18
20
Teoría del mezclador doblemente equilibrado con
cuatro diodos (II)
vs Rf(v1 v2) - f(v1 - v2) - f(-v1 v2)
f(-v1 - v2)

• f(v1 v2) 0,5kBV12 0,5kBV22 kAV1cosw1t
  kAV2cosw2t 0,5kBV12cos(2w1t)
  0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
  kBV1V2cos(w1-w2)t
• -f(-v1 v2) -0,5kBV12 - 0,5kBV22 kAV1cosw1t
  - kAV2cosw2t - 0,5kBV12cos(2w1t) -
  0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
  kBV1V2cos(w1-w2)t
• -f(v1 - v2) -0,5kBV12 - 0,5kBV22 - kAV1cosw1t
  kAV2cosw2t - 0,5kBV12cos(2w1t) -
  0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
  kBV1V2cos(w1-w2)t
• f(-v1 - v2) 0,5kBV12 0,5kBV22 - kAV1cosw1t -
  kAV2cosw2t 0,5kBV12cos(2w1t)
  0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
  kBV1V2cos(w1-w2)t

• Sf(v) 4kBV1V2cos(w1w2)t kBV1V2cos(w1-w2)t

vs 4RkBV1V2cos(w1w2)t V1V2cos(w1-w2)t
Finalmente sólo habrá componentes de (f1f2) y
de ½f1-f2½
ATE-UO EC mez 19
21
Teoría del mezclador doblemente equilibrado con
cuatro diodos (III)
Otra forma de realizar el conexionado
Ecuaciones iD f(vD) kAvD kBvD2 iD1
f(v1 - v2) iD2 f(-v1 v2) iD3 f(v1 v2) iD4
f(-v1 - v2) i13 iD1 - iD3 I24 iD2 - iD4 vs
-(i13 i24)R R-iD1 iD3 - iD2 iD4
Por tanto vs Rf(v1 v2) - f(v1 - v2) - f(-v1
v2) f(-v1 - v2)
Es la misma ecuación que en el caso anterior,
por lo que sólo habrá componentes de (f1f2) y de
½f1-f2½
ATE-UO EC mez 20
22
Mezclador doblemente equilibrado con cuatro
diodos. Realización práctica (I)
Como antes vs 4RkBV1V2cos(w1w2)t
4RkBV1V2cos(w1-w2)t
ATE-UO EC mez 21
23
Mezclador doblemente equilibrado con cuatro
diodos. Realización práctica (II)
Otra forma de dibujar el circuito
Anillo de diodos (normalmente diodos Schottky)
ATE-UO EC mez 22
24
Mezclador doblemente equilibrado con cuatro
diodos. Realización práctica (III)
Otra forma de realizar el conexionado del circuito
ATE-UO EC mez 23
25
Módulos comerciales de mezcladores doblemente
equilibrados (I)
ATE-UO EC mez 24
26
Módulos comerciales de mezcladores doblemente
equilibrados (II)
ATE-UO EC mez 25
27
Carga de salida de un mezclador con diodos (I)

• La Ze filtro no va a ser resistiva, sino que va
  a depender de la frecuencia
• Hay que buscar un tipo de filtro con Ze filtro
  independiente de la frecuencia. Se puede usar un
  diplexor

ATE-UO EC mez 26
28
Carga de salida de un mezclador con diodos (II)
Diplexor

• Ecuaciones
• Ze1 Ls R/(RCs 1) (RLCs2 Ls R)/(RCs
  1)
• Ze2 1/Cs RLs/(Ls R) (RLCs2 Ls
  R)/(Ls R)Cs

• Ye1 (RCs 1)/(RLCs2 Ls R)
• Ye2 (Ls R)Cs/(RLCs2 Ls R)
• Ye (LCs2 2RCs 1)/(RLCs2 Ls R)
• Ze R(LCs2 Ls/R 1)/(LCs2 2RCs 1)
• Por tanto, para que Ze R hace falta

L/C 2R2
ATE-UO EC mez 27
29
Carga de salida de un mezclador con diodos (III)
Calculamos las funciones de transferencia

• vs1/ve 1/(LCs2 Ls/R 1)
• vs2/ve LCs2 /(LCs2 Ls/R 1)
• Sustituimos R (L/2C)1/2
• vs1/ve 1/(LCs2 (2LC)1/2s 1)
• vs2/ve LCs2 /(LCs2 (2LC)1/2s 1)

ATE-UO EC mez 28
30
Carga de salida de un mezclador con diodos (IV)

• ½vs1(jw) /ve(jw)½ ½1/(1 - LCw2 j(2LC)1/2w½
• ½vs2(jw) /ve(jw)½ ½-LCw2/(1 - LCw2
  j(2LC)1/2w½
• Llamamos wC a la w tal que ½vs1(jw)/ve(jwC)½
  ½vs2(jw)/ve(jwC)½
• Entonces wC 1/(LC)1/2, fC wC/2p y
  ½vs1/ve(jwC)½ -3dB

Conocidas las frecuencias fsum f1 f2 y fdif
½f1 - f2½, fC debe colocarse centrado entre ellas
en el diagrama de Bode (que es logarítmico) fC
(fsumfdif)1/2

• Resumen
• fC (fsumfdif)1/2
• fC 1/2p(LC)1/2
• L/C 2R2

ATE-UO EC mez 29
31
Teoría del mezclador con un transistor bipolar

• Ecuaciones
• vBE v1 v2
• vs RiC
• iC ISC kAvBE kBvBE2

IC (VEB0) -ISC
vs RISC 0,5kBV12 0,5kBV22 kAV1cosw1t
kAV2cosw2t 0,5kBV12cos(2w1t)
0,5kBV22cos(2w2t) kBV1V2cos(w1w2)t
kBV1V2cos(w1-w2)t

• Nos sobran las componentes de continua y de
  frecuencias f1, f2 2f1 y 2f2

ATE-UO EC mez 30
32
Mezclador con un transistor bipolar.
Realizaciones prácticas (I)
ATE-UO EC mez 31
33
Mezclador con un transistor bipolar.
Realizaciones prácticas (II)
ATE-UO EC mez 32
34
Mezclador con un transistor bipolar.
Realizaciones prácticas (III)
ATE-UO EC mez 33
35
Mezclador con un transistor bipolar.
Realizaciones prácticas (IV)
Filtrado de la frecuencia deseada
ATE-UO EC mez 34
36
Mezclador con varios transistores bipolares

• Se puede conseguir cancelación de componentes
  indeseadas por simetrías
• Montajes equilibrados y doblemente equilibrados

• Sólo nos sobra la componente de frecuencia f1.
  Se cancelan las de f2 2f1 y 2f2

ATE-UO EC mez 35
37
Teoría general del mezclador con un transistor de
efecto de campo (JFET, MOSFET o MESFET) (I)
Diapositiva de la asignatura Dispositivos
Electrónicos
ATE-UO EC mez 36
38
Teoría general del mezclador con un transistor de
efecto de campo (JFET, MOSFET o MESFET) (II)
Otra diapositiva de la asignatura Dispositivos
Electrónicos
ATE-UO EC mez 37
39
Teoría general del mezclador con un transistor de
efecto de campo (JFET, MOSFET o MESFET) (III)

• Ecuaciones del transistor bipolar
• iC ISC - aFISE aFISEeVBE/VT ISC kAvBE
  kBvBE2 kCvBE3 kDvBE4
• Ecuaciones del transistor de efecto de campo
• IDPO ID0PO(1 VGS/VPO)2 ID0PO 2ID0PO
  VGS/VPO ID0PO(VGS/VPO)2

• Un transistor de efecto de campo tiene una
  respuesta más cuadrática Þ Sirve mejor para
  hacer mezcladores

ATE-UO EC mez 38
40
Mezclador con un JFET. Realización práctica
ATE-UO EC mez 39
41
Mezclador con dos JFETs. Realización práctica (I)
Ejemplo de mezclador equilibrado con dos JFETs (I)

• Sólo habrá componentes de f1, (f1f2) y de
  ½f1-f2½

ATE-UO EC mez 40
42
Mezclador con dos JFETs. Realización práctica (II)
Ejemplo de mezclador equilibrado con dos JFETs
(II)

• Sólo habrá componentes de f1, (f1f2) y de
  ½f1-f2½

ATE-UO EC mez 41
43
Ejemplos de esquemas reales de mezcladores
equilibrados con JFETs (obtenidos del ARRL
Handbook 2001) (I)
ATE-UO EC mez 42
44
Ejemplos de esquemas reales de mezcladores
equilibrados con JFETs (obtenidos del ARRL
Handbook 2001) (II)
ATE-UO EC mez 43
45
Mezclador con un MOSFET de doble puerta
ATE-UO EC mez 44
46
MOSFET de doble puerta comercial (I)
ATE-UO EC mez 45
47
MOSFET de doble puerta comercial (II)
ATE-UO EC mez 46
48
MOSFET de doble puerta comercial (III)
BF961
VG2S 4 V
ATE-UO EC mez 47
49
MOSFET de doble puerta comercial (IV)
BF998
ATE-UO EC mez 48
50
MOSFET de doble puerta comercial (V)
BF998
Comportamiento frente a la tensión en cada una de
las puertas
ATE-UO EC mez 49
51
Teoría básica de una etapa diferencial (I)

• Ecuaciones
• iC1 Ise vBE1/VT iC2 ISevBE2/VT
• iO iC1/a iC2/a
• vd vB1 - vB2 vBE1 - vBE2

Por tanto iC1 aiO/(1 e-vd/VT) iC2 aiO/(1
evd/VT)
ATE-UO EC mez 50
52
Teoría básica de una etapa diferencial (II)
iC1/(aiO) 1/(1 e-vd/VT) iC2/(aiO) 1/(1
evd/VT)
Se observa que ambas funciones son muy lineales
alrededor de vd/VT 0
iC1/(aiO) 0,5 0,25vd/VT iC2/(aiO) 0,5 -
0,25vd/VT Expresión válida para -1 lt vd/VT lt 1
ATE-UO EC mez 51
53
Teoría básica de una etapa diferencial (III)
iC1 aiO0,5 0,25aiOvd/VT iC2 aiO0,5 -
0,25aiOvd/VT
vs R(iC2 - iC1) -0,5RaiOvd/VT
Luego vs -0,5RaiOvd/VT Es decir, la tensión
de salida es producto de la tensión de entrada y
del valor de la fuente de corriente
ATE-UO EC mez 52
54
La etapa diferencial como mezclador (I)
Hacemos vd v1 V1cosw1t iO IOdc
gOV2cosw2t Por tanto vs -(0,5RaIOdc/VT)(V1cosw
1t) -(0,5RagO/VT)(V1cosw1t)(V2cosw2t)
vs -(0,5RaIOdc/VT)V1cosw1t -(0,25RagO/VT)V1V2c
os(w1 w2)t -(0,25RagO/VT)V1V2cos(w1 - w2)t
Es decir
ATE-UO EC mez 53
55
La etapa diferencial como mezclador (II)
ATE-UO EC mez 54
56
Ejemplo de esquema real de mezclador con etapa
diferencial (obtenidos de una nota de aplicación
de Intersil)
ATE-UO EC mez 55
57
Teoría básica de la célula de Gilbert (I)
ATE-UO EC mez 56
58
Teoría básica de la célula de Gilbert (II)
Ecuaciones vs (i2 - i1)R (iC12 iC22 - iC11
- iC21)R
iC11 aiC10,5 0,25aiC1v1/VT iC12 aiC10,5 -
0,25aiC1v1/VT iC21 aiC20,5 - 0,25aiC2v1/VT iC22
aiC20,5 0,25aiC2v1/VT iC1 aIO0,5
0,25aIOv2/VT iC2 aIO0,5 - 0,25aIOv2/VT
Por tanto iC12 - iC11 -0,5aiC1v1/VT
-0,25a2IOv1/VT - 0,125a2IOv1v2/VT2 iC22 - iC21
0,5aiC2v1/VT 0,25a2IOv1/VT -
0,125a2IOv1v2/VT2 vs - 0,25a2RIOv1v2/VT2
ATE-UO EC mez 57
59
La célula de Gilbert como mezclador (I)
vs - 0,25a2RIOv1v2/VT2
Hacemos v1 V1cosw1t v2 V2cosw2t Por
tanto vs -(0,25a2RIO/VT2)(V1cosw1t)(V2cosw2t)
vs -(0,125a2RIO/VT2)V1V2cos(w1 w2)t
-(0,125a2RIO/VT2)V1V2cos(w1 - w2)t
Es decir
ATE-UO EC mez 58
60
La célula de Gilbert como mezclador (II)
Para que la etapa esté correctamente
polarizada VCC gt Vp1 gt Vp2
ATE-UO EC mez 59
61
La célula de Gilbert como mezclador (III)
VCC gt Vp1 gt Vp2
ATE-UO EC mez 60
62
Ejemplo de mezclador con célula de Gilbert el
SA602A (NE602) (I)
ATE-UO EC mez 61
63
Ejemplo de mezclador con célula de Gilbert el
SA602A (II)
ATE-UO EC mez 62
64
Ejemplo de mezclador con célula de Gilbert el
SA602A (III)
ATE-UO EC mez 63
65
Ejemplo de mezclador con célula de Gilbert el
SA602A (IV)
ATE-UO EC mez 64
66
Ejemplo de mezclador con célula de Gilbert el
SA602A (V)
ATE-UO EC mez 65
67
Ejemplo de mezclador con célula de Gilbert el
SA602A (VI)
ATE-UO EC mez 66
68
Ejemplo de esquema real de mezclador con célula
de Gilbert (obtenidos de una nota de aplicación
de Philips)
ATE-UO EC mez 67
69
Parámetros característicos de un mezclador
Ligados al uso de un mezclador en un receptor
superheterodino

• Perdidas de conversión LdB -10log(PIF/PRF)
• Aislamiento RF-IF IRF-IFdB
  10log(PRF/PRF-IF) (siendo PRF-IF la potencia de
  RF en la salida de IF)
• Aislamiento OL-IF IOL-IFdB
  10log(POL/POL-IF)
• Aislamiento OL-RF IOL-RFdB
  10log(POL/POL-RF)

ATE-UO EC mez 68
70
Ejemplo de uso de los parámetros de un mezclador
Componente de 9 MHz -50 dBm - 5,6 dB -55,6
dBm Componente de 6 MHz 7 dBm - 45 dB -38 dBm

• Perdidas de conversión LdB 5,6 dB
• Aislamiento OL-IF IOL-IFdB 45 dB

ATE-UO EC mez 69